闫洪峰刘艳阳安喜平温琦顾永峰中国农业机械化科学研究院北京
摘要:以TH型越野伸缩臂夹抱机的底盘为研究对象，针对其越野工况设计了底盘驱动系统，并对关键部件进行了选型设计计算。试验表明，选型满足系统设计要求。其对未来相关车型底盘设计和优化提供了重要的参考。
关键词：越野伸缩臂夹抱机；底盘；驱动系统；设计
中图分类号：TH文献标识码：A文章编号：-（）11--04
TH型越野伸缩臂夹抱机主要用于圆包物料田间野外的搬运作业，需在地形条件极为恶劣的环境下正常工作，因此，对底盘的地形适应能力和自身驱动能力要求较高。夹抱机底盘要具备四轮驱动、四轮转向、蟹行等多种转向方式以及具备强劲的驱动力才能完成野外作业。
1TH型夹抱机整体结构布置TH型越野伸缩臂夹抱机整体结构布置采用左右基本对称的形式，见图1。发动机舱采用独立模块式结构，整体布置在整机的右侧，舱内布置发动机、蓄电池及散热器；液力变矩器、变速箱以及齿轮泵布置在车架中部；驾驶室总成和油箱总成上下布置在整机的左侧；伸缩臂纵向布置在整车中心，位于变速箱上方，其与车架铰接点位于整车后部，且位置较低，保证了驾驶室具有良好的视野。配重安装在车架后部，前桥总成与车架刚性联接，后桥总成与车架铰接，整机结构设计紧凑，重心位置较低，稳定性好。
发动机横向置于整车右侧，通过传动轴连接90°角传动箱，角传动箱置于车体中部，向前与变矩器和变速箱直联，变速箱将动力向前和向后分别传至前后驱动桥，构成底盘行走驱动系统；角传动箱向后直联液压泵，液压泵为转向系统、制动系统和工作系统提供液压动力。工作系统实现伸缩臂的伸缩、变幅和抱夹的倾翻、夹抱等动作，动力传动路线如图2所示，底盘驱动系统布置结构如图3所示。该方案的优点是发动机横置，使整机轴距最短，同时可提高整机的灵活性，并且动力系统的布置结构紧凑、简单，维护保养较方便。缺点是发动机需要通过角传动箱与液力变矩器连接，多了一级传动部件。
1.夹抱属具总成2.伸缩臂总成3.前桥总成4.驾驶室总成5.油箱总成6.后桥总成7.车架总成8.配重9.动力舱总成10.车罩总成图1TH型越野伸缩臂夹抱机整体布置图
图2动力传动路线图
图3底盘驱动系统结构布置图
TH型越野伸缩臂夹抱机主要技术参数如表1所示。
2底盘驱动系统零部件选型2.1动力参数计算2.1.1驱动力计算根据TH型越野伸缩臂夹抱机设计指标，夹抱机自重为MC，最大工作负载质量为Mf，应能在坡度为60%的坡道上满载起步和行驶。附着系数μ=0.8，起步阻力系数α=0.04，行使阻力系数（混凝土路面）β=0.02。
夹抱机在满载和空驶状态所需牵引力和附着力可按以下几种状态计算：1)伸缩臂夹抱机和负载在60%的坡道上起步所需的最大牵引力（1γ为坡度系数）
伸缩臂夹抱机和负载在坡道上能发挥的最大附着力（2γ为坡度系数）
伸缩臂夹抱机有足够的附着力。2)伸缩臂夹抱机在水平路面上匀速行驶时的阻力
伸缩臂夹抱机在水平路面上能发挥的最大附着力
伸缩臂夹抱机有足够的附着力。
2.1.2牵引力与爬坡度的计算1)空载牵引力的计算
式中：eM为发动机最大输出扭矩，1i为变速器一挡速比，0i为前后桥速比，k为变矩器变矩系数，η为传递效率，R为轮胎工作半径。2)额定负载牵引力的计算
式中：F为空载牵引力，G1为额定负载时的整机质量，G为空载时的整机质量。3)最大爬坡度的计算
式中：F为额定负载牵引力；G为额定负载时的整机质量；β为行驶阻力系数。以上是在额定负载时伸缩臂夹抱机的最大爬坡度。
2.2发动机选型1）行走驱动功率计算行走驱动最大功率发生在满载时在最大坡度上匀速行驶时，伸缩臂夹抱机在60%坡度上满载以最高2km/h速度行驶时伸缩臂夹抱机所发挥的驱动力为FTmax，行走驱动功率
2）总功率计算伸缩臂夹抱机发动机总功率Ne等于行走驱动功率、液压系统功率及附件功率（发电机、风扇、等消耗的功率）之和，即
式中:qN为行走驱动功率,pN为液压系统功率,cN为附件功率。由于伸缩臂夹抱机行驶过程中不允许操作工作装置，故在估算发动机功率时，可仅考虑行走驱动功率qmaxN。附件功率cN可用有用功率的一个百分数表示（对于DIN制功率可取为7%）。可用下式估算发动机功率
式中:K为发动机功率贮备系数；α为发动机的负荷系数，对于与发动机匹配良好的驱动系统，取α=0.9；η为传动系统总效率，取η=0.8。将以上数据代入上式计算发动机功率，得到整车最大需求动力，可选择75kW左右的发动机。
2.3轮载分配与轮胎选型1)轮载分配伸缩臂夹抱机在静止状态下空载时，整备质量kg，前桥承载kg，后桥承载kg；额定负载下整备质量kg，前桥承载kg，后桥承载kg。所以轮胎的静止最大承受负载为kg.
2)轮胎选型按GB—《工程机械轮胎》的规定和计算得到的轮载分配和高性价比的原则，选用国内工程车常用轮胎，考虑车的越野性，离地间隙不能小于mm，考虑整车的工况要求，选用规格为17.5-25(16层级、L-2E花纹)的轮胎。轮胎的主要技术参数见表2。
2.4驱动桥的选择当夹抱机空载时整备质量kg，此时前轴承载kg，后轴承载kg；当夹抱机加装额定负载时整备质量kg，此时前轴承载kg，后轴承载kg。所以本车选用驱动转向桥，承载能力16t以上，前后桥均采用油浸式多刹车片结构，前桥带拉线式驻车制动，带有中间减速器与轮边行星减速，主减速器传动比为11：35，轮边减速传动比为1∶6，总传动比为1∶19.09。
2.5变速箱选型及速度计算液力变矩器及变速箱选型考虑结构简单、工作可靠、质量轻、尺寸紧凑以及效率高和适合本机变矩性能要求，变速箱动力与机械换挡相结合，4个前进挡，4个后退挡，各挡位前进速比为i1=4.8、i2=2.9、i3=1.4、i4=0.8，后退速比为i1=4.8、i2=2.9、i3=1.4、i4=0.8，有
式中：Tv为车辆理论行驶速度，km/h；en为发动机转速；Kr为驱动轮动力半径；ai为变速箱各挡位速比；bi为前、后桥速比。
计算得到各前进挡速度：v1=4.5km/h,v2=7.3km/h,v3=15.3km/h,v4=27.6km/h；后退各挡的速比与前进挡相同，即后退各挡的速度与前进各挡的速度相对应。
3底盘驱动性能试验TH型越野伸缩臂夹抱机样机研制完成后，对底盘驱动性能进行了试验测试，试验结果如表3所示。样机试验、样机作业如图4、图5所示。
图4样机试验
图5样机作业
4结语论述了TH伸缩臂夹抱机总体设计及性能参数计算过程，介绍了其整体结构布置、主要技术参数以及动力传动路线；对主要零部件发动机、车桥、变矩器及变速箱、轮胎等进行了选型。试验验证证明，选型满足系统设计要求。对未来相关车型的底盘设计和优化提供了重要的参考。
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